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鐵路軌下調高墊板，涉及鐵路扣件技術領域。該鐵路軌下調高墊板，包括軌枕和螺旋道釘，所述軌枕的頂部安裝有橡膠墊板，橡膠墊板的頂部安裝有鐵墊板，鐵墊板的頂部安裝有調高墊板，調高墊板的頂部均設有網狀紋理，調高墊板的兩側均開設有凹槽。該鐵路軌下調高墊板，通過擰緊螺旋道釘頂部的壓緊螺帽，能夠使橡膠墊板、鋼軌、絕緣軌距塊、軌距擋板和彈條與軌枕壓緊固定，通過設置凹槽，便于將調高墊板穩定的安裝在鐵墊板的頂部，使得更換檢修更加便捷，將調高墊板的頂部設置網狀紋理，增加了調高墊板與軌下墊板表面之間的摩擦力，防止調高墊板在鐵墊板和軌下墊板之間滑動，影響對鋼軌的調高要求。

軌下膠墊剛度的基本特性

靜剛度與動剛

各種軌下膠墊的壓縮變形曲線都具有黏彈性的滯后非線性特征。當橡膠彈性應變較小時,大致是符合胡克定律的,但當應變大到一定限度時,應力與應變就不再是線性相關了。因此,荷載和位移的關系也是這樣當荷載在某一范圍內時大致呈線性增加,一旦超過某一限度位移量就變小,變形曲線就出現拐點而陡增。

由于軌下膠墊變形的大小與其形狀尺寸,以及加載范圍、加載速度、加載頻率和溫度條件等密切相關,有靜剛度與動剛度之分當緩慢加載時屬于靜態變形,反之則為動態變形。

軌下膠墊靜剛度通常是根據對實物膠墊在試驗機上的靜載試驗,加載速度要保證加載時間不小于膠墊變形的滯后時間(一般以80~100kN/min為宜),并由試驗所得的壓變形曲線求得的。而動剛度則是在脈沖伺服疲勞試驗機上通過動試驗變形曲線求得的。

又由于軌下膠墊是在列車動荷載作用下工作的,所以膠墊的動剛度比靜剛度更具有實際意義。

膠墊剛度的基本特性

根據國內外對軌下膠墊剛度的靜載、動載試驗結果，它的剛度特性、劣化傾向具有如下的基本規律:

靜剛度越大,動剛度亦越大;

加載振幅的中心荷載越大,剛度越大;

加載振幅越小,剛度越大;

加載頻率越高,剛度越大;

溫度越低,剛度越大;

使用年限越長,剛度越大。

就同一膠墊材質(即G一定)而言,若受壓面積A變大,則膠墊剛度K亦變大,若增大有效高度h,剛度Kp就會減小;若形狀尺寸一定,剛度則隨自由側面積A的增減而增減。另外,就同一膠墊剛度而言,若受壓面積A和有效高度h越大,自由側面積A就越大,膠墊壓應力就越緩和。可見,膠墊的壓縮變形主要是通過其形狀的變化,而壓縮變形主要又是由于其橫向變形的結果。因此在不改變膠墊原有材質的條件下,通過對這些影響因素的不同組合,改變膠墊的形狀尺寸,例如增加溝槽數量及其深度或增加厚度,可以獲得降低軌下膠墊剛度的效果。

(3)高強度螺栓在初擰、復擰和終擰時,連接的螺栓應按一定順序施擰,確定施擰

順序的原則為由螺栓群中央順序向外擰緊,從接頭剛度大的部位向約束小的方向擰緊。

大六角頭高強度螺栓連接副扭矩系數

對于大六角頭高強度螺栓連接副,擰緊螺栓時加到螺母上的扭矩值M和導人螺栓的軸向緊固力(軸力)P之間存在對應關系：M=KDP

式中D螺栓公稱直徑,mm;

P螺栓軸力,kN;

M施加于螺母上的扭矩值,kN·m;

K扭矩系數。

扭矩系數K主要與下列因素有關:

(1)螺母和墊圈間接觸面的平均半徑及摩擦系數值;

(2)螺紋形式、螺距及螺紋接觸面間的摩擦系數值;

(3)螺栓及螺母中螺紋的表面處理及損傷情況等。

高強度螺栓連接副的扭矩系數K是衡量高強度栓質量的主要指標,是一個具有一定離散性的綜合折減系數,我準《鋼結構用強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術條件》GB/T1231規定10.9S大六角頭高強度螺栓連接副必須按批保證扭矩系數供貨,同批連接副的扭矩系數平均值為0.110~0.10(10.9S),其標準偏差應小于或等于0.010,在安裝使用前必須按供應批進行復驗。

大六角頭高強度螺栓連接副,應按批進行檢驗和復驗,所謂批是指:同一性能等級、材料、爐號、螺紋規格、長度(當螺栓長度≤100m時,長度相差≤15mm;螺栓長度>100mm時,長度相差≤20mm,可視為同一長度、機械加工、熱處理工藝、表面處理工藝的螺栓為同批次;同一性能等緩、材料、爐號、紋規格、機械加工、熱處理工藝、表面處理工藝的螺母為同批:同一性能等級、材料爐號、規格、機械加工、熱處理工藝、表面處理工藝的墊圈為同批;分別由同批螺栓、螺、墊圈組成的連接副為同批連接副。